
滑動軸承計算報告2
來源:博高科技發(fā)布時間:2021/6/26
壓縮機轉(zhuǎn)子滑動軸承的設計計算報告2
上海大學軸承研究室
2003.02.12
1.軸承的選型
本次設計所針對的軸承屬于支撐高速輕載轉(zhuǎn)子的情況,所以選型時應以穩(wěn)定性方面的考慮為主,承載能力的考慮為次。最為恰當?shù)妮S承形式,就是可傾瓦軸承。據(jù)此,對左右兩個支承均采用5瓦可傾瓦軸承。
2.軸承幾個主要參數(shù)的確定
比照原有轉(zhuǎn)子的結(jié)構,并經(jīng)與委托方商定, 取左軸承直徑為55mm,右軸承直徑為100mm。取定軸承的長徑比為0.4,因此左軸承軸瓦長度為22 mm,右軸承的為40mm。
五塊瓦的布置方位采取“支點上”型。瓦的支點位于瓦張角的中央。
其余參數(shù)需按靜、動特性的優(yōu)化來確定。
3.軸承性能分析
油膜的流體動力學行為用變粘度紊流流態(tài)雷諾方程表達:
式中,p-油膜壓力;μ-潤滑油動力粘度;h-油膜厚度;R-軸頸半徑;ω-軸頸角速度;φ-周向角坐標,由垂直向上的方位起,順轉(zhuǎn)動方向計量; z-軸向坐標; Vx和Vy-軸頸中心相對于軸瓦中心的變位速度在水平方向和垂直方向的分量;Kφ和Kz-油膜中發(fā)生紊流流態(tài)時應用的周向和軸向紊流系數(shù),采用Ng-Pan紊流潤滑理論(以壁面定律為理論依據(jù))來確定:
式中,Re為雷諾數(shù):Re=ρUh/μ,U為軸頸的圓周速度。
計算靜特性時,上式中的軸頸變位速度等于零:Vx=0, Vy=0。
雷諾方程取其定常態(tài)形式:
計算靜特性時用的壓力邊界條件為:
在進油邊處,p=pin,其中pin為進油壓力;
在油膜破裂處,采用雷諾邊界條件:p=p/Φ=0。
在上述壓力邊界條件下,用ADI法(交叉方向迭代法)在不超出0.0001的相對誤差下解出雷諾方程,來計算油膜壓力分布。
潤滑油的溫粘關系用Glienicke-Han類型的公式表達:
式中El-冪指數(shù)。對于#22透平油,根據(jù)其溫粘關系[1],經(jīng)最小二乘方優(yōu)化擬合,軟件中取El=2.2。
聯(lián)立解出能量方程和溫粘關系,來計算溫度分布和粘度分布。
在上述兩大計算(壓力分布計算和溫度-粘度計算)之間進行交替迭代直到收斂,即:粘度場相對誤差不超出0.003,求出定常工況下的油膜壓力分布、溫度分布和粘度分布。
油膜合力的計算公式為:
式中,F(xiàn)x和Fy分別是沿水平方向和垂直方向的軸承承載力分量。
油膜合力必需與載荷平衡:
式中,W為載荷,α為載荷角。
由上述平衡關系,在力平衡關系的相對誤差不超出0.001的條件下,迭代確定定常工作時的軸頸偏心距e和偏位角θ。此時的膜厚場、壓力場、溫度場、剪應力場和速度場,即用以確定潤滑油流量、摩擦阻力和功耗、最高油膜溫度、最高油膜壓力、和最小油膜厚度。這些就是靜特性。
擾動雷諾方程是動特性計算的基礎。擾動雷諾方程是由雷諾方程對軸頸在靜平衡位置鄰域內(nèi)的微小擾動(位移擾動Δx和Δy,速度擾動Vx和Vy)進行偏導而獲得:
式中,
為壓力p對各個擾動參數(shù)的偏導數(shù),稱為擾動壓力。
由這些擾動雷諾方程可解出各項擾動壓力分布,然后積分求出軸承的4個剛度系數(shù)和4個阻尼系數(shù):
這些就是動特性。
4.靜特性計算設計
計算采用本研究室根據(jù)上述原理編制的程序“JB2002”進行。
考察了間隙、預負荷系數(shù)、瓦張角對于最高油膜溫度和最小油膜厚度的影響,其結(jié)果如下兩表所列。
由上可見,左軸承宜選用方案15,其油膜厚度為各方案中最大,油膜溫度亦較低。右軸承宜選用方案14,其油膜厚度為各方案中最大,油膜溫度也較低。
它們的動力特性是否合適,則需經(jīng)轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)的動力學計算來考核,見另一份報告。
5. 溫度膨脹補償
工作時軸頸的溫度大約是48℃,而測量尺寸和安裝時大約是20℃,其間有約28℃的溫差,引起間隙的變化,應當予以補償。
據(jù)[3],可假設軸承直徑不變,而軸承直徑膨脹。于是,
左軸頸直徑膨脹量=dT=11×10-6×55×28=0.017mm
右軸頸直徑膨脹量=11×10-6×100×28=0.031mm
所以,在室溫下制造和安裝時,軸承的間隙應放大為:
左軸承最小直徑間隙=0.11+0.017=0.127mm; 最小半徑間隙=0.064mm
右軸承最小直徑間隙=0.2+0.031=0.231mm; 最小半徑間隙=0.116mm
6. 結(jié)論
擬選用下列軸承參數(shù):
左軸承參數(shù)
五瓦可傾瓦軸承,“支點上型”方位布置,支點位于瓦張角中央。
直徑d=55mm, 長度l=22mm, 安裝后的最小半徑間隙cmin=0.064mm, 預負荷偏心量=0.055mm, 瓦的制造半徑間隙c=0.055+0.064=0.119mm, 瓦張角=60°。
特性:
進油量=7.98 l/min;圓周摩擦阻力=41.00N;摩擦功耗=1316.61W;最大油膜壓力=2.690MPa;最大壓力位置角=180.0°;最高油膜溫度=56.64℃;最高溫度位置角=210.0°;最小油膜厚度=32.2μm;最小膜厚位置角=205.7°。
油膜剛度kxx=0.3857×108N/m;kyy=0.5324×108N/m; kxy=kyx=0;
油膜阻尼bxx=0.3501×105N·s/m;byy=0.4182×105N·s/m; bxy=byx=0。
右軸承參數(shù)
五瓦可傾瓦軸承,“支點上型”方位布置,支點位于瓦張角中央。
直徑d=100mm, 長度l=40mm, 安裝后的最小半徑間隙cmin=0.116mm, 預負荷偏心量=0.1mm, 瓦的制造半徑間隙c=0.1+0.116=0.216mm, 瓦張角=60°。
特性:
進油量=43.14 l/min;圓周摩擦阻力=117.41N;摩擦功耗=6854.28W;最大油膜壓力=1.480MPa;最大壓力位置角=180.0°;最高油膜溫度=53.39℃;最高溫度位置角=210.0°;最小油膜厚度=72.1μm;最小膜厚位置角=210.0°。
油膜剛度kxx=0.5023×108N/m;kyy=0.5334×108N/m; kxy=kyx=0;
油膜阻尼bxx=0.4632×105N·s/m;byy=0.4782×105N·s/m; bxy=byx=0。
上述軸承參數(shù)已經(jīng)根據(jù)轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)的動力性態(tài)計算結(jié)果核定為合適,見“轉(zhuǎn)子-滑動軸承系統(tǒng)動力學分析計算”。
參考文獻
張直明主編:《滑動軸承的流體動力潤滑理論》,中國高等教育出版社,1986。
D.C. Han: Statische und dynamische Eigenschaften von Gleitlagern bei hohen Umfangsgeschwindigkeiten und bei Verkantung, Dissertation, Universitaet Karlsruhe, 1979.
Dubbel Taschenbuch fuer den Maschinenbau, 14. Auflage, Springer-Verlag, 1981.